TBV4DN0810L0001M球閥

TBV4DN0810L0001M球閥

一般的非金屬材料無法承受高溫（300C以上）但柔xing石墨可以承受700°C以上的高溫，因此高溫工況下，

無論是靜密封還是動密封，一般可以選取柔xing石墨或復合材料，但應注意摩擦系數會增大。

進口氣動球閥零部件的結構和導熱系數的選擇

高溫高壓差氣動球閥設計中，必須仔細考慮不同零部件的熱膨脹對閥內件動作的影響。當高溫介質流過閥門時

由于閥體的線膨脹系數往往小于閥座的線膨脹系數，所以閥體限制了閥座的徑向膨脹，閥座只能向內徑膨脹，

使得在高溫下，閥芯與閥座的工作間隙小于常溫下標準閥門設計的間隙，造成閥內件卡死。閥芯與導向套也會

產生同樣的現象。因此，閥門在高溫下使用時，常溫下標準閥門的設計間隙（包括閥芯.閥座間.導向套.閥

桿間）應當適當增加，這樣使其在高溫下工作也不會發生卡死現象。因此間隙的設計顯得非常重要，因材料，

尺寸及溫度差等參數的確認對設計人員非常重要，目前，可從《ASME鍋爐及壓力容器規范Ⅱ材料D篇xing能》中

得到相應的數據。

對泄漏量要求較高的場合下閥體和閥座盡量采用相同的合金鋼制造，并采用單座或籠式結構，盡量避免采用雙

座閥結構，還要在密封面進行硬化處理，以免高溫下閥門泄露量大幅度增加。另外還應考慮閥體、閥蓋及連接

件承受由于高溫帶來的附加載荷造成的破壞。

溫度的循環變化會使閥座和導向套松動，因此必須采用密封焊和搭接焊來防松或壓緊結構。閥座墊片的密封是

在密封力大于墊片的屈服極限才能夠獲得，而在高溫、高壓及熱循環工況下，密封材料發生蠕變而產生滲漏，

可采用整體閥座，由閥體上直接制成閥座并使之硬化。對于大口徑閥門，可在閥體上焊接閥座，去除墊片來避

免不必要的泄漏。根據介質的溫度高低，還要考慮填料函中填料可承受的溫度及執行機構可承受的溫度。

填料函結構和使用溫度之間的關系：

三、進口氣動球閥高溫高壓差周期xing變化工況下密封結構

用于高溫周期xing變化的閥座密封面結構可采用自對中契狀結構。該結構用于零件膨脹造成密封線不圓及閥座的

磨損，有自動對中和補償作用。在高溫高壓差且溫度循環變化的情況下可有良好的密封效果，其密封是依靠柔

xing閥座密封部位的彈xing變形實現的。

高溫情況下計算材料的密封比壓，應考慮到其密封材料的強度極限、屈服極限在高溫情況下都有所下降，來選

用合理的數值。

四、高溫情況下，材料硬度的變化

在高溫情況下，各種材料的硬度都有不同程度的下降，硬度下降增加了材料塑變和擦傷的可能。表面硬化材料

鎢鉻硬質合金、鉻硼合金及部分不銹鋼熱硬度比較。

A型

SMK15-M10x1-PA-C6F 

SMK15-M10x1-VA-C6F 

B型

SMK15-M14x1,5-PBC6F

SMK15-M14x1,5-VB-C6F

SMK15-M16x1,5-PBC6F

SMK15-M16x1,5-VB-C6F

SMK15-G1/8-PB-C6F 

SMK15-G1/8-VB-C6F 

SMK15-G1/4-PB-C6F 

SMK15-G1/4-VB-C6F

SMK15-G3/8-PB-C6F 

SMK15-G3/8-VB-C6F 

C型

SMK15-M12x1,5-PCC6F

SMK15-M12x1,5-VC-C6F

SMK15-M14x1,5-PCC6F

SMK15-M14x1,5-VC-C6F

SMK15-M16x1,5-PCC6F

SMK15-M16x1,5-VC-C6F

SMK15-G1/8-PC-C6F

SMK15-G1/8-VC-C6F

SMK15-G1/4-PC-C6F 

SMK15-G1/4-VC-C6F

D型