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1、澳標H型鋼410UB53.7GOR轉爐與同噸位的AOD轉爐相比，每砌一個爐子大約多用1／2的耐火材料。，6t的AOD爐砌一個爐子用1t耐火材料，而砌一個6t的GOR轉爐要用15t的耐火材料。GOR轉爐每一個爐役要更換1～2次爐底，這也增加了耐火材料的消耗。這樣對比，當AOD爐爐齡為1爐時，GOR轉爐爐齡要達到15爐，噸鋼的耐火材料費用相似。目前烏克蘭的GOR轉爐使用低質量的耐火材料，冶煉鋼種又比較復雜（特別是碳含量低于.3％的鋼占一定比例），爐齡很低，爐齡為12爐。
2、410UB53.7澳標H型鋼的執行標準：AS/NZS 3679.1，材質有：G250、G300、G350等
4、澳標H型鋼規格型號表：
冶金礦產：
對于管體的承載能力及安全性研究，許多人員已做了大量的研究工作，也已有好幾種評價的方法或標準。ASMEB3lG和CAN／CSA-Z184已成為損傷管線安全性評價的確定性方法[1]，被廣泛應用。有些學者用ASMEB31G方法來評估含腐蝕缺陷管線的剩余強度，認為結果是滿意的，但有時過于保守，并提出了一些建議“]。趙新偉通過引入新的參數提出一個評價改進模型]，K.Miyazaki等人通過彎曲試驗驗證彎曲極限力矩與凈截面應力法(net—sectionstressapproach)所得的塑性垮塌力矩是相符的_6]，Shu對于含缺陷管復合加載下的塑性有限載荷給出了其通解，可用于單一或復合加載情況下的管道評價]。
2、410UB53.7澳標H型鋼的執行標準：AS/NZS 3679.1，材質有：G250、G300、G350等
4、澳標H型鋼規格型號表：
| 澳標H型鋼現貨庫存表 | |||
| 型號 | 米重 | 型號 | 米重 |
| 150UB 14.0 | 14 | 310UB 46.2 | 46.2 |
| 150UB 18.0 | 18 | 310UC 96.8 | 96.8 |
| 150UC 23.4 | 23.4 | 310UC 118 | 118 |
| 150UC 30.0 | 30 | 310UC 137 | 137 |
| 150UC 37.2 | 37.2 | 310UC 158 | 158 |
| 200UB 18.2 | 18.2 | 360UB 44.7 | 44.7 |
| 200UB 22.3 | 22.3 | 360UB 50.7 | 50.7 |
| 200UB 25.4 | 25.4 | 360UB 56.7 | 56.7 |
| 200UB 29.8 | 29.8 | 410UB 53.7 | 53.7 |
| 200UC 46.2 | 46.2 | 410UB 59.7 | 59.7 |
| 200UC 52.2 | 52.2 | 460UB 67.1 | 67.1 |
| 200UC 59.5 | 59.5 | 460UB 74.6 | 74.6 |
| 250UB 25.7 | 25.7 | 460UB 82.1 | 82.1 |
| 250UB 31.4 | 31.4 | 530UB 82 | 82 |
| 250UB 37.3 | 37.3 | 530UB 92.4 | 92.4 |
| 250UC 72.9 | 72.9 | 610UB 101 | 101 |
| 250UC 89.5 | 89.5 | 610UB 113 | 113 |
| 310UB 32.0 | 32 | 610UB 125 | 125 |
冶金礦產：
對于管體的承載能力及安全性研究，許多人員已做了大量的研究工作，也已有好幾種評價的方法或標準。ASMEB3lG和CAN／CSA-Z184已成為損傷管線安全性評價的確定性方法[1]，被廣泛應用。有些學者用ASMEB31G方法來評估含腐蝕缺陷管線的剩余強度，認為結果是滿意的，但有時過于保守，并提出了一些建議“]。趙新偉通過引入新的參數提出一個評價改進模型]，K.Miyazaki等人通過彎曲試驗驗證彎曲極限力矩與凈截面應力法(net—sectionstressapproach)所得的塑性垮塌力矩是相符的_6]，Shu對于含缺陷管復合加載下的塑性有限載荷給出了其通解，可用于單一或復合加載情況下的管道評價]。
